當然，是否設計成喇叭狀也可以通過計算來確定。例如：一條350t/d燃煤氣熔窯，小爐口寬度為1600mm×5個，1200mm×2個，小爐噴火口高500mm，股高150mm，煤氣消耗總量5.47Nm3/s，助燃空氣消耗總量8.84Nm3/s，假定空氣預熱溫度為1200℃，煤氣預熱溫度為1100℃，則每個小爐的
　　
　　Va=（8.84*((1200+273)/273)）/6=7.95m3/s（按實際使用6個小爐計）
　　
　　Vf=（5.47*((1100+273)/273)）/6=4.59m3/s（按實際使用6個小爐計）
　　
　　γa=（1.29*(273/(1100+273)）=0.24kg/m3
　　
　　γf=（1.12*(273/(1100+273)）=0.22kg/m3
　　
　　取空氣、煤氣的動量比為1.3，那么
　　
　　設Wa=6.00m/s,則Wf=6.00/0.69=8.70m/s
　　
　　小爐舌頭出口處總截面積
　　
　　設定小爐斜坡碹長度為1600mm，在滿足斜坡碹的上下傾角后，小爐舌頭出口處高度為：
　　
　　小爐舌頭出口處寬度為：
　　
　　由此可見，小爐斜坡碹設計成喇叭狀是比較合理的。
　　
　　2、格子磚形狀及排列
　　
　　傳統的格子磚形狀是條形磚，一般為編藍式排列。較近幾年，燃煤氣浮法玻璃熔窯的空氣蓄熱室普遍采用筒型磚，煙筒式排列，其單位格子體的受熱表面積比編藍式格子體增加約18%，由于筒型格子磚普遍采用40mm壁厚，所以其重量減輕約15%。筒型磚的優點在很多雜志上都有報道，這里不再重復。但在改造設計中采用筒型格子磚時要注意以下幾條：
　　
　　a.筒型格子磚的格孔與爐條間距是否對齊。
　　
　　在改造設計中，原有爐條碹的間距是根據條形磚和編藍式排列來設計的，改成筒型磚后，即使格孔與原來的相同，因格子磚的壁厚不一樣，其格孔與爐條間距還是對不齊。這時如果要保留原有爐條碹，那么在爐條碹與筒型磚之間增加4～6層西門子排列的條形磚來解決這個問題。
　　
　　b.采用筒型磚后，在熱修門上無法安裝吹掃孔，所以須在格子磚頂上部設計一個觀察格孔堵塞的觀察孔，隨時了解格孔的暢通情況。較好在采用筒型格子磚的同時，空氣蓄熱室采用半連通或全連通結構，這樣能充分發揮筒型格子體的優勢。
　　
　　3、空氣蓄熱室上部鋼結構
　　
　　在浮法玻璃熔窯的技改設計中，需將空氣蓄熱室的鋼結構作要點考慮。原有的空氣蓄熱室側墻立柱一般為分開的兩根立柱，間距是500～800mm（如圖2所示），每段頂碹的碹頭各有一根立柱和一根拉條。這種結構在空氣蓄熱室是上升道結構時沒有問題，但將空氣蓄熱室改成箱式蓄熱室后，這種結構給煤氣上升道的維修和維護造成嚴重妨礙。為了維修和維護煤氣上升道，只能在加固空氣蓄熱室內側立柱的情況下，割開需修理部位的立柱，修好后再焊接，這樣給維修帶來不便。所以在技改設計中應將兩根立柱改成H型單立柱，留出煤氣上升道的維修空間。在設計單立柱后，還要考慮空氣蓄熱室頂碹鋼碹碴結構，需采用鋼碹碴頂絲結構來調節烤窯過程中頂碹磚的膨脹。
　　
　　四、結論
　　
　　本文闡述的是在燃煤氣浮法玻璃熔窯的小爐蓄熱室設計中的一些方法，筆者根據上面的分析和計算對杭玻浮法二線熔窯、海晶玻璃集團浮法一線熔窯進行了技術改造，實踐證明效果不錯。當然，燃煤氣浮法玻璃熔窯的蓄熱室設計是一項綜合工程，還要根據現場的具體情況和用戶的要求作出具體的設計。
　　
　　但需要指出的是，燃煤氣浮法玻璃熔窯并不是玻璃熔窯發展的方向，其有規模限制和排放物嚴重污染環境的致命弱點。在能源日益緊張，環保越來越被重視的今天，燃煤氣熔窯將逐步被燃重油或天然氣的熔窯所替代。本文只是在燃煤氣熔窯還合理存在的今天所闡述的技改經驗，供各位同仁參考。